Pompe di calore, regolazione ed inerzia termica

Premessa

L’impiego della pompa di calore è diventato  diffuso, anche sostenuto dai vari bonus edilizi, e viene pubblicizzato come alternativa ecologica ai combustibili fossili e per l’economia di esercizio che abbatterebbe i costi del gas.  Bisogna tuttavia riflettere su alcuni punti fondamentali nel progetto di un impianto con  pompa di calore. A differenza di una caldaia, la PDC  è un generatore di calore la cui potenza termica  e l’efficienza  variano, a fronte delle condizioni climatiche ambientali , e quindi in funzione della località e  nell’arco della stagione di riscaldamento. Una pompa di calore non può offrire, per problemi di costo, la stessa potenza termica di una caldaia. Un volano termico,  o accumulo, deve essere interposto fra la macchina e la rete di distribuzione dell’energia, per sopperire alle punte di richiesta termica. L’inerzia termica dell’edificio e il suo grado di isolamento sono inoltre fattori importanti da considerare nel progetto di un impianto a pompa di calore. Il software che presentiamo PARETI_PIANE.EXE ,disponibile in forma gratuita alla pagina sotto indicata:

http://www.termoinrete.com

permette una  valutazione di tutti i  fattori sopra esposti, mettendo a disposizione del tecnico uno strumento in grado di fare una progettazione consapevole.

Il modello termico  considera  un ambiente avente un  volume e una superfice disperdente definita .

·       La superfice disperdente, di cui è possibile definire la stratigrafia,  viene discretizzata con una serie di nodi termici che permettono il calcolo della trasmissione del calore alle differenze finite.

·        Un database delle temperature orarie della località selezionata, fra circa 80 principali località italiane, permette la definizione dello scambio termico fra l’ambiente interno e l’esterno. Il periodo temporale considerato è quello relativo alla stagione di riscaldamento relativo alla zona climatica della località selezionata.

·       La potenza termica fornita dalla pdc  è soggetta ad una regolazione di tipo proporzionale-integrale, ed è basata sulla temperatura ambiente e non su quella esterna, e l’analisi che verrà fatta darà ragione della scelta.

·       La temperatura di mandata della PDC è definibile, consentendo la valutazione tecnica al variare di questo importante parametro.

·       I risultati conseguibili sono le temperature ambiente orarie e i bilanci termici della pompa di calore.

Il modello termico

L’equilibrio termico dell’ambiente di volume=V e superfice disperdente=S viene definito con l’equazione

Qdisp+Qreg=MC dtamb/dτ

Il calcolo dinamico iterativo determina ad intervalli di tempo dτ , nell’arco della stagione di riscaldamento, i termini Qdisp e Qreg e quindi calcola la variazione di temperatura dell’ambiente e tutti parametri della PDC.

Dove:

·       Qdisp= somma dell’energia termica scambiata dall’ambiente con l’esterno. Nel  caso dinamico l’energia termica è la somma di quella scambiata con l’ultimo nodo della parete e dell’energia termica per il ricambio d’aria

·       Qreg=l’energia termica apportata secondo la regolazione impostata dal generatore di calore

·       MC= capacità termica dell’ambiente

·       dtamb= salto termico della temperatura ambiente nell’intervallo di tempo dτ

 

Il software su cui è basato il calcolo consente di creare un archivio di pareti, a partire da un archivio di materiali. Nel calcolo si seleziona una delle pareti presenti in archivio. Nel seguito  vengono  analizzate 7 configurazioni tipiche, che sono oggetto degli esempi presenti nel software.

configurazione 1

·       Mattoni forati 12 cm

·       Isolante 5 cm

·       Mattoni forati 8 cm

Configurazione 2

·       Isolante 5 cm

·       Mattoni forati 12 cm

·       mattoni forati 8 cm

Configurazione 3

·       Mattoni forati 12 cm

·       Mattoni forati 8 cm

·       Isolante 5 cm

Configurazione 4

·       Mattoni forati 12 cm

·       Intercapedine 5 cm

·       Mattoni forati 8 cm

Configurazione 5

·       Isolante 7,5 cm

·       Mattoni forati 12 cm

·       mattoni forati 8 cm

Configurazione 6

·       Isolante 10 cm

·       Mattoni forati 12 cm

·       mattoni forati 8 cm

Configurazione 7

·       Mattoni pieni 20 cm

 

Le configurazioni 1,2,3 hanno, evidentemente, la stessa trasmittanza e la stessa capacità termica, varia solo l’ordine degli strati. Le configurazioni 2,5,6 differiscono solo per il diverso spessore dell’isolante.

Le condizioni climatiche

 La località selezionata come esempio di calcolo è Milano , zona climatica E, la cui distribuzione di temperature viene riportata in tabella 1. La temperatura esterna di progetto=-5°C, il periodo di riscaldamento dal  22 ottobre al 7 aprile

 

 

    T1....T2....ORE...ORE %

 -10.0  -9.0     0   0.0

  -9.0  -8.0     0   0.0

  -8.0  -7.0     0   0.0

  -7.0  -6.0     0   0.0

  -6.0  -5.0     0   0.0

  -5.0  -4.0     0   0.0

  -4.0  -3.0     0   0.0

  -3.0  -2.0     0   0.0

  -2.0  -1.0    18   0.4

  -1.0   0.0    97   2.2

   0.0   1.0   207   4.7

   1.0   2.0   276   6.3

   2.0   3.0   309   7.0

   3.0   4.0   350   8.0

   4.0   5.0   285   6.5

   5.0   6.0   291   6.6

   6.0   7.0   286   6.5

   7.0   8.0   332   7.6

   8.0   9.0   310   7.1

   9.0  10.0   261   5.9

  10.0  11.0   257   5.9

  11.0  12.0   244   5.6

  12.0  13.0   287   6.5

  13.0  14.0   171   3.9

  14.0  15.0   115   2.6

  15.0  16.0   108   2.5

  16.0  17.0    80   1.8

  17.0  18.0    50   1.1

  18.0  19.0    33   0.8

  19.0  20.0    13   0.3

 

Tabella 1:ripartizione delle ore in base alla fascia di temperature nell’arco stagionale

 

 

 

Zona climatica

inizio

fine

F

Tutto l’anno

 

E

22 ottobre

7 aprile

D

8 novembre

7 aprile

C

22 novembre

23 marzo

B

8 dicembre

23 marzo

A

8 dicembre

7 marzo

 

Tabella 2: Periodi  di riscaldamento secondo le norme

 

 

Implementazione del modello termico della parete

Il sistema diffuso di massa della parete viene sostituito(figura 1)  , per ogni strato costituente , con un sistema concentrato composto da nodi in cui viene localizzata  la massa corrispondente. Per l’isolante e l’intercapedine si trascura la relativa massa e si considera la sola resistenza o conduttanza termica. Se lo spessore dello strato è maggiore di 3 cm ogni strato è caratterizzato da 5 nodi equidistanti, 3 se minore. Se maggiore di 12 cm i nodi sono 8. I nodi sono equidistanziati e ad ogni nodo interno  compete uno spessore di materiale pari a s=L/(numero nodi-1) , mentre a quelli esterni lo spessore è s/2.Pertanto la massa dei nodi esterni dello strato  è la metà degli altri.

 

 

Figura 1: Strato generico con posizione dei nodi

 

Il bilancio termico del nodo, al tempo t , determina l’aumento di temperatura del nodo stesso al tempo t+dτ,  come conseguenza del diverso apporto di calore , entrante ed uscente.

Csx(Ti-1-Ti)- Cdx(Ti-Ti+1)= MC(Tt+dτ i-ti)

Le nuove temperature del nodo al tempo successivo [t+dτ]    rappresentate dal termine  Tt+dτ  i , determinate con l’equazione di cui sopra per tutti i nodi, costituiranno le temperature successive dei nodi per la ripetizione del ciclo.

dove :

Csx Cdx  rappresentano le conduttanze  rispettivamente verso il nodo precedente e quello successivo.

La conduttanza =lambda/dx (lambda=conduttività termica del materiale,dx=spessore materiale)

T i-1=temperatura del nodo precedente

Ti+1=temperatura del nodo successivo

Ti=temperatura del nodo

Tt+dτ i =temperatura del nodo i-esimo al tempo t+dτ

MC =prodotto massa x calore specifico= capacità termica dello strato considerato.

Nel caso che lo strato sia confinante con l’ambiente esterno:

T i-1=temperatura esterna

Csx= coefficiente di convezione verso l’ambiente esterno=αe, coefficiente liminare esterno

Nel caso che il nodo sia confinante con  l’ambiente interno:

T i+1 =temperatura interna

Cdx= coefficiente di convezione verso l’ambiente interno= αi

L’equilibrio termico della parete è quindi determinato da tre grandezze principali.

L’energia termica entrante/uscente al primo nodo  in contatto con l’ambiente esterno: Qest

L’energia termica entrante/uscente all’ultimo nodo  in contatto con l’ambiente interno:  Qint

L’energia accumulata nella parete: Qacc

Risulta, in regime variabile: Qest+Qint+Qacc=0, mentre in regime stazionario sarebbe semplicemente Qest=Qint.

 

 

 Esempio numerico:

strati=  3

strato.......codice....lambda...massa ...calore.  spess        ..resistenza

             materiale          volumica specifico               termica

                        W/m°C   kg/mc     j(kg°C)    mm     

        1         6     0.350   750      840        120    0.343  mattone forato

        2         6     0.350   750      840         80    0.229  mattone forato

        3        39     0.030    40     1670         50    1.667  isolante

Resistenza termica R: 2.238

Trasmittanza       U: 0.411

MC totale:126000 J/°C

Distanza fra nodi per lo strato   1 =120/4= 30 mm

Distanza fra i nodi per lo strato 2 = 80/4 =20 mm

Coefficiente liminare interno Ai=7

Coefficiente liminate esterno Ae=20

 

La definizione dei nodi

nodo............CSX.......CDX.......MCS.. strato

        1    20.000    11.667      9450       1

        2    11.667    11.667     18900       1

        3    11.667    11.667     18900       1

        4    11.667    11.667     18900       1

        5    11.667    17.500     15750       1/2

        6    17.500    17.500     12600       2

        7    17.500    17.500     12600       2

        8    17.500    17.500     12600       2

        9    17.500     0.553      6300       2

Per il nodo 1(primo nodo):

CSX=Ae=20

CDX=0.35/0.03=11.667

MCS=750x840x0.02/2=9450

 

Per il nodo 5(confine fra gli strati1 e 2):

CSX=0.35/0.03=11.667

CDX=0.35/0.02=17.5

MC1=750x840x0.03/2=9450

MC2=750x840x0.02/2=6300

MCS=9450+6300=17750

Per il nodo 9(ultimo nodo):

CSX=0.35/0.02=11.667

CDX=1/(1/Ai+0.05/0.03)=1/(0.143+1.667)=0.553

MCS=750x840x0.02/2=6300

N.B. Si nodi che la parete ha solo 9 nodi e non 10 perché l’ultimo nodo del primo strato coincide con il primo nodo dello strato successivo.

E’ possibile determinare la temperatura del nodo al tempo   t+dt in funzione delle temperature al tempo t. Ad ogni iterazione le temperature al tempo t+dt determinate sostituiranno le temperature dei nodi precedenti.

equilibrio del nodo

[CSX*(Tsx-T)+CDX*(T-Tdx)]*dtau=MC*(Tn-T)

 

Tsx=temperatura nodo precedente

Tdx=temperatura nodo successivo

Da cui si determina Tn

 

La regolazione

I parametri selezionati nell’esempio sono :

 

·        temperatura ambiente iniziale o di setpoint [°C] = 20.0

·        temperatura  minima regolazione[°C] = 19.7

·        temperatura massima regolazione[°C] = 20.3

·        Banda proporzionale(campo di regolazione della temperatura)= 0.600 °C

 

 

Figura 2: la retta della regolazione proporzionale

 

L’azione proporzionale

 

L’azione proporzionale è massima quando la temperatura ambiente raggiunge il minimo valore nel campo della banda proporzionale, e minima quando la temperatura ambiente raggiunge il valore massimo. Ne consegue che il setpoint può essere ottenuto solo quando l’equilibrio termico risulta: Qdisp=Qreg. In tutti gli altri casi permane una differenza=offset fra la temperatura ambiente e il setpoint.

 

L’azione integrale

 

 

L’azione integrale aggiunge all’azione proporzionale un valore proporzionale non allo scostamento ma all’area sottesa , in funzione del tempo, fra il valore di setpoint e la temperatura.

 

 

Figura 3: significato dell’azione integrale

 

L’azione integrale è pertatanto AI= k A integrale, dove K=costante integrale.  . Con  riferimento alla figura 3 l’area evidenziata in rosso è quella considerata nell’intervallo di tempo dt . E’ l’area sottesa fra la curva della temperatura e il setpoint, che si somma alle aree precedenti nel periodo temporale considerato. Nella regolazione inversa ad una area positiva corrisponde una azione di regolazione negativa .La costante integrale viene sostituita dal tempo integrale Ti come il tempo , in minuti  che,  con lo stesso scostamento di temperatura dal setpoint, produce una azione uguale a quella proporzionale.Se la temperatura varia da 20(setpoint)  a 19,7°C(setpoint-BP/2)  l’azione proporzionale varia da 50% a 0.L’azione integrale uguaglia l’azione proporzionale nel tempo TI=tempo integrale. ,ossia : K Ti x BP/2=50

Quindi K= 100/BP x Ti

Minore è il tempo integrale, maggiore l’azione integrale.La somma delle azioni proporzionale ed integrale non può essere maggiore di 100 e non può essere minore di zero.

Esempio numerico

La banda proporzionale sia pari a 0,6°C  dove tmin=19,7°C e tmax=20,3° . Il setpoint sia 20°C.La potenza massima sia 2000 watt. L’azione proporzionale è esprimibile con l’equazione:

AP[in percentuale della potenza disponibile] =100-(100/0.6)*(tamb-19.7) oppure in termini di potenza:

Qreg[in watt] =2000-(2000/0.6)*(tamb-19.7)

Quando t=tmin  la potenza=potenza massima=2000 watt. Quando t=tmax la potenza è zero.Quando t=setpoint=20°C, la potenza è 1000 watt.

Supponiamo che la potenza dispersa sia esprimibile con l’equazione:

Qdisp= 80x (tamb  – test)

Se uguagliamo la potenza fornita dalla regolazione e quella dispersa troviamo:

2000-(2000/0.6) x (tamb-19.7)= 80 x (tamb  – test)

Se la temperature esterna è 3°C   La soluzione è : temperatura ambiente=19,89°C. In queste condizioni la potenza fornita è uguale a quella dispersa paria 1351 watt e l’azione proporzionale=67,6%. Si ha uno scostamento dal setpoint pari a 0,11°C.

Se la temperatura tamb fosse di 20°C le dispersioni sarebbero 80 x (20-3)=1360 watt. Aggiungiamo ora la regolazione integrale e supponiamo che il corpo oggetto della regolazione abbia una capacità termica come definita nei dati dell’esempio. In questo caso l’equilibrio termico del corpo è determinato dall’equazione:

MC dt/dτ= Qreg-Qdisp

La soluzione dell’equazione di cui sopra , quando la temperatura esterna passa bruscamente a 0°C ,ad intervalli di tempo definiti,produce la curva di figura. Si noti la discesa della temperatura e il suo successivo ritorno alla temperatura di setpoint proprio grazie all’azione integrale.

Le dispersioni sono: Qd=80 x (20-3)=1360  watt. L’azione proporzionale(50% della potenza disponibile )  fornisce =850 watt. L’azione integrale fornisce il resto=510 watt (uguale a 30%) , per un totale uguale alla potenza termica dispersa=1360 watt.L’azione di regolazione totale è     : 100 x (850+510)/1360= 80% della potenza massima

Il tempo integrale fissato è: 60 secondi oppure 1 minuto. Quindi Kint= 100/[0,6 x 60]=2,778

 L’area integrale risulta =183,6 [°C x secondi]:

Azione integrale = 2,778 x 183,6 =510 watt

Dati dell’esempio

 

MC

300000

j/kg°C

tmin

19,7

°C

tmax

20,3

°C

tempo integrale

480

secondi

kappa

80

watt/°C

potenza max

1700

watt/°C

Intervallo di tempo  di calcolo 2 secondi       

BP

0,6

°C

temperatura setpoint

20

°C

KP

2833,3

test

0

°C

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 4: temperatura in funzione del tempo come effetto dell’azione PI. Dopo circa 3400 secondi la temperatura ambiente si stabilizza a 20°C

 

La pompa di calore :selezione della potenza.

 

La potenza nominale di riscaldamento richiesta varia in funzione della temperatura esterna considerata test

W= (20-tc)*U *S + n*V*1.22*1004/3600

 

W=(20- test)*U*S +n*V*0,34

Se S=100 mq e V=300 mc n=0.25 ricambi/ora  e  test =1°C si ha:W=1266 watt

Si stabilisce che la potenza termica fornita dalla a PDC ,alla temperatura test  definita, che chiamiamo di equilibrio,  sia uguale a quella richiesta .Si parte da una PDC di riferimento avente la potenza termica riportata in tabella in funzione della temperatura esterna. La potenza termica della PDC che considereremo viene ridotta in proporzione e riportata in terza colonna, secondo un coefficiente correttivo. Rimane costante il COP per la potenza assorbita Wass=COP*potenza fornita

 

temperatura mandata: 35.0°C

fattore di correzione:0.237

     test......W term    Potenza   W ass     COP

               base      corr

       °C      watt      watt      watt

      -5.0      4682      1109       359     3.087

      -4.0      4793      1135       357     3.180

      -3.0      4904      1161       355     3.273

      -2.0      5016      1188       353     3.367

      -1.0      5127      1214       351     3.460

       0.0      5238      1240       349     3.553

       1.0      5349      1266       347     3.647

       2.0      5460      1293       346     3.740

       3.0      5956      1410       358     3.936

       4.0      6452      1528       370     4.132

       5.0      6948      1645       380     4.328

       6.0      7444      1762       390     4.524

       7.0      7940      1880       398     4.720

       8.0      8136      1926       400     4.820

       9.0      8332      1973       401     4.920

      10.0      8528      2019       402     5.020

      11.0      8724      2066       403     5.120

      12.0      8920      2112       405     5.220

      13.0      9116      2158       406     5.320

      14.0      9312      2205       407     5.420

coefficiente di correzione Y del COP per effetto della regolazione di potenza con inverter

  carico %      Y

        10      0.95

        20      0.96

        30      0.97

        40      1.00

        50      1.03

        60      1.03

        70      1.03

        80      1.02

        90      1.01

       100      1.00

 

Tabella 3 : dati della pompa di calore

 

 

Verifica del calcolo

 

Una prima verifica del metodo di calcolo è quello riguardante  il bilancio  termico della parete . In regime variabile l’energia termica entrante nella parete dall’esterno è diversa da quella entrante nell’ambiente interno. Nel caso specifico l’energia termica entrante dall’esterno è:

Csx1 (Test-T1) =Qentr 

mentre quella entrante nell’ambiente è:

Csx9(T9-Tamb) =Qusc

Dove T1,T9 sono le temperature del primo e dell’ultimo nodo

La verifica del metodo di calcolo può essere fatta tenendo presente che  nell’arco stagionale:

Qest+Qint+Qacc=0

Che diventa:

Qest+Qint=0

Il calore accumulato nell’arco stagionale Qacc è piccolo rispetto agli altri due termini

Pertanto :

Qest=Qusc=Qdisp

Dove Qdisp è il calore disperso in regime stazionario(tenendo conto delle temperature esterne e della temperatura interna, che ha piccole variazioni rispetto al valore di setpoint(20°C)

 

 

Parete 1

bilancio energetico

Q entrante[kwh] =   2128

Q accumulato    =     25

Q uscente       =   2103

verifica:[ entrante-accumulato=uscente]=     0

[ entrante-uscente]= -24.7  in percentuale=   1.2

Q ventilazione stagione    :    1307

Q disperso totale stagione :    2103

Q riscaldamento stagione   :    3410

cop medio                  :   4.326

energia elettrica assorbita pdc[kwh]  :  788

energia termica fornita pdc[kwh]      : 3410

Energia dispersa in regime stazionario[kwh]     :2106.2

ore del periodo di riscaldamento      :  4032

temperatura bilancio pdc              : 1.0

alla temperatura bilancio la potenza termica della pdc è uguale a quella dispersa

potenza termica dispersa alla temperatura di equilibrio: 1266.4

ore con temperatura ambiente<19.7 :  124 in %:3.1

temperatura media stagionale       :  7.3

capacità ambiente       : 5000.0

 

Riassunto valori principali

ordine...K.........MS....qentr…....qusc....qstaz......ore

  1    0.411   126000    -2128    -2128     2106      124

  2    0.411   126000    -2109    -2109     2108       63

  3    0.411   126000    -2120    -2120     2107      103

  4    0.411   126000    -2109    -2109     2108       63

  5    0.306   126000    -1571    -1571     1570       49

  6    0.244   126000    -1251    -1251     1251       46

  7    2.226   319600   -11422   -11422    11392      155

 

K=trasmittanza parete

MS=massa parete per mq

Qentr=energia termica[kwh] entrante nella parete dall’esterno

Qusc= energia termica entrante nell’ambiente interno

Qstaz=energia termica dispersa in regime stazionario

Ore=ore con temperature minore della minima impostata

 Tabella 4: riassunto valori principali

 

In tutti e sette  i casi qentrante=qstazionario  e la differenza fra qentrante e quscente  è minima. Le pareti 1,2,3 differiscono solo per la diversa disposizione degli strati , rimanendo immutata la trasmittanza.  Anche per queste pareti  l’energia termica dispersa in regime stazionario è uguale a quella dispersa in regime variabile  ed uguale in tutti e tre i casi.

La diversa disposizione degli strati , nel casi 1,2,3 comporta un diverso comfort termico, caratterizzato da un diverso numero di ore in cui la temperatura ambiente è minore di quella minima impostata. Migliore la situazione  con isolante all’esterno(numero di ore 63), peggiore quella con isolante interno(numero di ore=124) , intermedia quella con isolante in intercapedine(ore=103).

L’aumento di isolante esterno (casi 2,5,6) comporta una diminuzione del numero di ore in questione. Si passa da 63, con isolante=5cm, a 49 , con isolante =7,5 cm, e a 46 con isolante=10 cm.

La dispersione ovviamente nei casi citati diminuisce e passa da 2108 a 1570 e 1251.

Il verificarsi della condizione in cui la temperatura ambiente è sotto il range prefissato è dovuta alla scelta della taglia della pdc , che soddisfa il fabbisogno termico solo per temperature esterne maggiore di 1°C. Il verificarsi di condizioni climatiche minori non assicurerebbe il comfort climatico. Considerando il caso 2 il numero di ore=63 è uguale a 1,5% delle ore totali di riscaldamento. Questo è un risultato puramente matematico ed indicativo, che può solo indicare due fattori. Il primo è che la disposizione del cappotto termico esterno è migliore di quella con cappotto interno. Il secondo è che anche se la taglia della PDC non copre tutto il campo di temperature esterne le ore di discomfort sono minime. L’influenza dell’inerzia termica dell’ambiente può essere valuta passando dal valore di 5.000 Kj/°C a 10.000 KJ/°C.

 

ordine...K.......MS.......qentr...qusc.....qstaz....ore

  1    0.411   126000    -2129    -2129     2108      106

  2    0.411   126000    -2110    -2110     2109       30

  3    0.411   126000    -2121    -2121     2109       35

  4    0.411   126000    -2110    -2110     2109       30

  5    0.306   126000    -1571    -1571     1571       24

  6    0.244   126000    -1252    -1252     1251       23

  7    2.226   319600   -11425   -11425    11396      134  mattoni pieni senza isolante

  8    0.473   319600    -2424    -2424     2423       32  mattoni pieni con isolante

 

Si può notare che non cambia il calore disperso stagionale mentre si abbassa il numero di ore con temperatura inferiore a quella prefissata.

 

 

I grafici prodotti dal calcolo

 

 

 

Figura5 : distribuzione delle potenze di riscaldamento in percentuale.

 

Vi sono 122 ore  corrispondenti al 3% delle ore di riscaldamento in cui la potenza di riscaldamento è fra 705.3  e  740.2 watt

 

 

 

Figura 6:Grafico dei parametri per 3 giorni a partire dal 22/12,valori orari.Nero=azione proporzionale, blu=azione integrale,rosso=temperatura ambiente,verde=temperatura esterna

 

 

Figura 7:Grafico dei parametri per 3 giorni a partire dal 22/12, valori orari.Nero=calore entrante , blu=calore uscente,rosso=temperatura ambiente,verde=temperatura esterna

 

 

 

Figura 8:Grafico dei parametri a partire  dal 22/12, valori rilevati per ogni ciclo. Ogni ciclo=4 minuti

Nero=azione proporzionale , blu=azione integrale,rosso=temperatura ambiente,verde=temperatura esterna

 

 

 

Figura 9:Grafico dei parametri a partire  dal 22/12, valori rilevati per ogni ciclo. Ogni ciclo=4 minuti

Nero=calore entrante , blu=calore uscente, rosso=temperatura ambiente, v verde=temperatura esterna

 

IL SOFTWARE

 

Dal menu principale viene selezionata la località

 

e la parete

 

 successivamente, i dati di calcolo.

La temperatura di bilancio:la temperatura per cui la potenza termica resa dalla PDC è uguale a quella dispersa.

Con il bottone CALCOLA si esegue il calcolo con i parametri impostati

 

Scelte dell’output

Figura 10:maschera di scelta dell’output

 

·       Cicli/bilanci termici :fa il report per ogni ciclo di calcolo  a partire dalla data iniziale per un massimo di 500 punti e riporta i bilanci termici

·       Cicli/temperature nodi: visualizza le temperature dei nodi

·       Orario: fa il report per ora a partire dalla data iniziale per il numero di giorni specificato

·       Solo risultati totali: non riporta i risultati per ciclo o per ora ma solo quelli globali

·       Valori critici: riporta le ore con temperatura ambiente minore del valore minimo impostato di regolazione

Tabulato completo

Dati climatici

Località di riferimento:Milano              temperatura esterna di progetto= -5.0°C

zona climatica:E gradi giorno :2404

periodo di riscaldamento :Da :22 ottobre a:7 aprile

--------------------------------------------------------------------------------

Parete piana:soluzione alle differenze  finite in regime variabile con formulazione esplicita delle equazioni differenziali

temperatura ambiente iniziale  [°C] : 20.0

temperatura  minima regolazione[°C] : 19.70

temperatura massima regolazione[°C] : 20.30

Banda proporzionale[°C] : 0.600

Tempo integrale[minuti] :20.000

costante integrale      : 8.333

costante integrale X area=azione integrale

intervallo di tempo di calcolo [sec] :240.000

ALFA interno[w/mq°C]:  7.0 alfa esterno: 20.0

capacità termica ambiente[kj/°C]     :  5000

Superfice disperdente[mq]            :   100

Volume riscaldato    [mc]            :   300

numero ricambi orari                 : 0.250

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

----------- ESEMPIO N: 1

nodo............CSX.......CDX.......MCS...strato

        1    20.000    11.667      9450    0     0.508

        2    11.667    11.667     18900    0     0.148

        3    11.667    11.667     18900    0     0.148

        4    11.667    11.667     18900    0     0.148

        5    11.667    17.500     15750    0     0.178

        6    17.500    17.500     12600    0     0.333

        7    17.500    17.500     12600    0     0.333

        8    17.500    17.500     12600    0     0.333

        9    17.500     0.553      6300    0     0.667

parametro convergenza:  0.667 OK minore di 1

strati=  3 nodi totali=   9

strato..codice.lambda...massa ........cal ..spess....RES ini fine...kappa

                          vol ........spec          term

                W/m°C   kg/mc     jkg°C)     mm     

  1      6      0.350  750.000    840.000 120      0.343  1    5  Blocco forato

  2      6      0.350  750.000    840.000  80      0.229  6    9  Blocco forato

  3     39      0.030   40.000   1670.000  50      1.667  0    0  Poliuretano esp

Resistenza termica: 2.238 trasmittanza: 0.411 MC totale:126000.000

trasmittanza termica strati[w/°C mq]:   0.411 MC totale[j/°C]: 2.1E+0233

numero punti:4032

max carico esterno: 21.8

min carico esterno: -2.6

max carico interno:1856.4

min carico interno:112.3

media carico esterno: 12.7

media carico interno:845.7

analisi distribuzione temperature esterne

    T1....T2....ORE...ORE %

 -10.0  -9.0     0   0.0

  -9.0  -8.0     0   0.0

  -8.0  -7.0     0   0.0

  -7.0  -6.0     0   0.0

  -6.0  -5.0     0   0.0

  -5.0  -4.0     0   0.0

  -4.0  -3.0     0   0.0

  -3.0  -2.0     0   0.0

  -2.0  -1.0    18   0.4

  -1.0   0.0    97   2.4

   0.0   1.0   207   5.1

   1.0   2.0   276   6.8

   2.0   3.0   309   7.7

   3.0   4.0   350   8.7

   4.0   5.0   277   6.9

   5.0   6.0   267   6.6

   6.0   7.0   249   6.2

   7.0   8.0   292   7.2

   8.0   9.0   273   6.8

   9.0  10.0   224   5.6

  10.0  11.0   228   5.7

  11.0  12.0   212   5.3

  12.0  13.0   265   6.6

  13.0  14.0   140   3.5

  14.0  15.0    98   2.4

  15.0  16.0    80   2.0

  16.0  17.0    68   1.7

  17.0  18.0    44   1.1

  18.0  19.0    33   0.8

  19.0  20.0    13   0.3

analisi distribuzione potenze di riscaldamento

    W1....W2....ORE...ORE %

 112.3   147.2       5    0.1

 147.2   182.1       3    0.1

 182.1   217.0      11    0.3

 217.0   251.9      30    0.7

 251.9   286.7      48    1.2

 286.7   321.6      56    1.4

 321.6   356.5      42    1.0

 356.5   391.4      57    1.4

 391.4   426.3      87    2.2

 426.3   461.2      94    2.3

 461.2   496.0     102    2.5

 496.0   530.9     187    4.6

 530.9   565.8     141    3.5

 565.8   600.7     108    2.7

 600.7   635.6     123    3.1

 635.6   670.4     125    3.1

 670.4   705.3     142    3.5

 705.3   740.2     122    3.0

 740.2   775.1     142    3.5

 775.1   810.0     180    4.5

 810.0   844.9     157    3.9

 844.9   879.7     134    3.3

 879.7   914.6     101    2.5

 914.6   949.5     150    3.7

 949.5   984.4     112    2.8

 984.4  1019.3     167    4.1

1019.3  1054.1     160    4.0

1054.1  1089.0     217    5.4

1089.0  1123.9     211    5.2

1123.9  1158.8     163    4.0

1158.8  1193.7     174    4.3

1193.7  1228.6     140    3.5

1228.6  1263.4     200    5.0

1263.4  1298.3      96    2.4

1298.3  1333.2      11    0.3

1333.2  1368.1       7    0.2

1368.1  1403.0       5    0.1

1403.0  1437.9       6    0.1

1437.9  1472.7       7    0.2

1472.7  1507.6       0    0.0

1507.6  1542.5       1    0.0

1542.5  1577.4       2    0.0

1577.4  1612.3       2    0.0

1612.3  1647.1       2    0.0

1647.1  1682.0       0    0.0

1682.0  1716.9       0    0.0

1716.9  1751.8       0    0.0

1751.8  1786.7       0    0.0

1786.7  1821.6       0    0.0

1821.6  1856.4       1    0.0

-------------------------------------------------------------------------

bilancio energetico

Q entrante[kwh] =   2128

Q accumulato    =     25

Q uscente       =   2103

verifica:[ entrante-accumulato=uscente]=     0

[ entrante-uscente]= -24.7  in percentuale=   1.2

Q ventilazione stagione    :    1307

Q disperso totale stagione :    2103

Q riscaldamento stagione   :    3410

cop medio                  :   4.326

energia elettrica assorbita pdc[kwh]  :  788

energia termica fornita pdc[kwh]      : 3410

Energia dispersa in regime stazionario[kwh]     :2106.2

ore del periodo di riscaldamento      :  4032

temperatura bilancio pdc              : 1.0

alla temperatura bilancio la potenza termica della pdc è uguale a quella dispersa

potenza termica dispersa alla temperatura di equilibrio: 1266.4

ore con temperatura ambiente<19.7 :  124 in %:3.1

temperatura media stagionale       :  7.3

capacità ambiente       : 5000.0

--------------------------------------------------------------

----------------------------------------

Dati della pompa di calore

temperatura mandata: 35.0°C

fattore di correzione:0.237

     test......W term    Potenza   W ass     COP

               base      corr

       °C      watt      watt      watt

      -5.0      4682      1109       359     3.087

      -4.0      4793      1135       357     3.180

      -3.0      4904      1161       355     3.273

      -2.0      5016      1188       353     3.367

      -1.0      5127      1214       351     3.460

       0.0      5238      1240       349     3.553

       1.0      5349      1266       347     3.647

       2.0      5460      1293       346     3.740

       3.0      5956      1410       358     3.936

       4.0      6452      1528       370     4.132

       5.0      6948      1645       380     4.328

       6.0      7444      1762       390     4.524

       7.0      7940      1880       398     4.720

       8.0      8136      1926       400     4.820

       9.0      8332      1973       401     4.920

      10.0      8528      2019       402     5.020

      11.0      8724      2066       403     5.120

      12.0      8920      2112       405     5.220

      13.0      9116      2158       406     5.320

      14.0      9312      2205       407     5.420

coefficiente di correzione Y del COP per effetto della regolazione di potenza con inverter

  carico %      Y

        10      0.95

        20      0.96

        30      0.97

        40      1.00

        50      1.03

        60      1.03

        70      1.03

        80      1.02

        90      1.01

       100      1.00

 

Cicli /bilanci termici:output calcolo

 

bilanci energetici per ciclo di calcolo

ord....data...hh....ta....te......ap.....AREA.......ai....DELTA......tot..qentr...qusc...qacc

    1 22/12    1 20.00  0.60    50.3    320.4     44.5    0.418     94.8   -573   -168   -405

    2 22/12    1 20.00  0.60    50.3    320.9     44.6    0.446     94.9   -447   -168   -280

    3 22/12    1 20.00  0.60    50.3    321.3     44.6    0.464     95.0   -420   -168   -253

    4 22/12    1 20.00  0.60    50.3    321.8     44.7    0.474     95.0   -407   -168   -239

    5 22/12    1 20.00  0.60    50.3    322.3     44.8    0.476     95.1   -397   -168   -229

    6 22/12    1 20.00  0.60    50.3    322.8     44.8    0.471     95.2   -389   -168   -221

    7 22/12    1 20.00  0.60    50.3    323.2     44.9    0.461     95.2   -382   -168   -214

    8 22/12    1 20.00  0.60    50.3    323.7     45.0    0.446     95.3   -376   -168   -208

    9 22/12    1 20.00  0.60    50.3    324.1     45.0    0.427     95.3   -371   -168   -203

   10 22/12    1 20.00  0.60    50.3    324.5     45.1    0.406     95.4   -366   -168   -198

   11 22/12    1 20.00  0.60    50.3    324.9     45.1    0.382     95.4   -361   -168   -193

   12 22/12    1 20.00  0.60    50.2    325.3     45.2    0.358     95.4   -357   -168   -189

   13 22/12    1 20.00  0.60    50.2    325.6     45.2    0.333     95.5   -353   -168   -185

   14 22/12    1 20.00  0.60    50.2    325.9     45.3    0.309     95.5   -350   -169   -181

   15 22/12    1 20.00  0.60    50.2    326.2     45.3    0.286     95.5   -347   -169   -178

   16 22/12    2 20.00  0.10    50.2    326.4     45.3    0.265     95.5   -583   -169   -415

   17 22/12    2 20.00  0.10    50.4    327.0     45.4    0.537     95.8   -459   -169   -290

   18 22/12    2 20.00  0.10    50.5    327.8     45.5    0.776     96.1   -432   -169   -263

   19 22/12    2 20.00  0.10    50.7    328.7     45.7    0.980     96.3   -419   -169   -250

   20 22/12    2 20.00  0.10    50.8    329.9     45.8    1.149     96.6   -410   -169   -241

   21 22/12    2 19.99  0.10    50.9    331.2     46.0    1.284     96.9   -402   -169   -233

   22 22/12    2 19.99  0.10    51.0    332.6     46.2    1.385     97.2   -396   -169   -227

   23 22/12    2 19.99  0.10    51.0    334.0     46.4    1.454     97.4   -390   -169   -221

   24 22/12    2 19.99  0.10    51.0    335.5     46.6    1.493     97.6   -385   -170   -215

   25 22/12    2 19.99  0.10    51.0    337.0     46.8    1.505     97.9   -380   -170   -211

   26 22/12    2 19.99  0.10    51.0    338.5     47.0    1.492     98.1   -376   -170   -206

   27 22/12    2 19.99  0.10    51.0    340.0     47.2    1.458     98.2   -372   -170   -202

   28 22/12    2 19.99  0.10    51.0    341.4     47.4    1.404     98.4   -369   -170   -198

   29 22/12    2 19.99  0.10    50.9    342.7     47.6    1.335     98.5   -365   -170   -195

   30 22/12    2 19.99  0.10    50.9    344.0     47.8    1.253     98.6   -362   -170   -192

   31 22/12    3 20.00  0.10    50.8    345.1     47.9    1.162     98.7   -359   -171   -188

   32 22/12    3 20.00  0.10    50.7    346.2     48.1    1.064     98.8   -356   -171   -185

   33 22/12    3 20.00  0.10    50.7    347.1     48.2    0.963     98.9   -354   -171   -183

   34 22/12    3 20.00  0.10    50.6    348.0     48.3    0.859     98.9   -351   -171   -180

   35 22/12    3 20.00  0.10    50.5    348.8     48.4    0.757     99.0   -349   -171   -177

   36 22/12    3 20.00  0.10    50.5    349.4     48.5    0.658     99.0   -346   -171   -175

   37 22/12    3 20.00  0.10    50.4    350.0     48.6    0.564     99.0   -344   -172   -172

   38 22/12    3 20.00  0.10    50.3    350.5     48.7    0.476     99.0   -342   -172   -170

   39 22/12    3 20.00  0.10    50.3    350.8     48.7    0.395     99.0   -340   -172   -168

   40 22/12    3 20.00  0.10    50.2    351.2     48.8    0.322     99.0   -338   -172   -166

   41 22/12    3 20.00  0.10    50.2    351.4     48.8    0.259     99.0   -336   -172   -164

   42 22/12    3 20.00  0.10    50.1    351.6     48.8    0.205     99.0   -334   -172   -162

   43 22/12    3 20.00  0.10    50.1    351.8     48.9    0.160     99.0   -332   -173   -160

   44 22/12    3 20.00  0.10    50.1    351.9     48.9    0.125     99.0   -331   -173   -158

   45 22/12    3 20.00  0.10    50.1    352.0     48.9    0.100     99.0   -329   -173   -156

   46 22/12    4 20.00  0.30    50.1    352.1     48.9    0.083     99.0   -231   -173    -58

   47 22/12    4 20.00  0.30    50.0    352.1     48.9   -0.045     98.9   -279   -173   -105

   48 22/12    4 20.00  0.30    49.9    351.9     48.9   -0.150     98.8   -287   -173   -113

   49 22/12    4 20.00  0.30    49.8    351.7     48.8   -0.232     98.7   -289   -174   -115

   50 22/12    4 20.00  0.30    49.8    351.4     48.8   -0.294     98.6   -290   -174   -116

   51 22/12    4 20.00  0.30    49.8    351.0     48.8   -0.335     98.5   -291   -174   -117

   52 22/12    4 20.00  0.30    49.8    350.7     48.7   -0.356     98.5   -291   -174   -117

   53 22/12    4 20.00  0.30    49.7    350.3     48.7   -0.360     98.4   -291   -174   -117

   54 22/12    4 20.00  0.30    49.8    350.0     48.6   -0.348     98.4   -291   -175   -117

   55 22/12    4 20.00  0.30    49.8    349.7     48.6   -0.322     98.3   -291   -175   -116

   56 22/12    4 20.00  0.30    49.8    349.4     48.5   -0.284     98.3   -291   -175   -116

   57 22/12    4 20.00  0.30    49.8    349.1     48.5   -0.236     98.3   -290   -175   -115

   58 22/12    4 20.00  0.30    49.9    349.0     48.5   -0.180     98.3   -290   -175   -115

   59 22/12    4 20.00  0.30    49.9    348.8     48.5   -0.118     98.4   -289   -175   -114

   60 22/12    4 20.00  0.30    50.0    348.8     48.4   -0.052     98.4   -289   -176   -113

   61 22/12    5 20.00 -0.10    50.0    348.8     48.4    0.016     98.5   -480   -176   -304

   62 22/12    5 20.00 -0.10    50.2    349.1     48.5    0.322     98.7   -382   -176   -206

   63 22/12    5 20.00 -0.10    50.4    349.7     48.6    0.599     99.0   -362   -176   -186

   64 22/12    5 20.00 -0.10    50.6    350.6     48.7    0.842     99.3   -354   -176   -177

   65 22/12    5 20.00 -0.10    50.7    351.6     48.8    1.053     99.6   -347   -176   -171

   66 22/12    5 19.99 -0.10    50.9    352.9     49.0    1.228     99.9   -343   -176   -166

   67 22/12    5 19.99 -0.10    51.0    354.2     49.2    1.369    100.0   -338   -177   -162

   68 22/12    5 19.99 -0.10    51.0    355.7     49.4    1.497    100.0   -335   -177   -158

   69 22/12    5 19.99 -0.10    51.1    357.4     49.6    1.633    100.0   -332   -177   -155

   70 22/12    5 19.99 -0.10    51.2    359.1     49.9    1.775    100.0   -329   -177   -152

   71 22/12    5 19.99 -0.10    51.3    361.1     50.1    1.925    100.0   -326   -177   -149

   72 22/12    5 19.99 -0.10    51.4    363.1     50.4    2.081    100.0   -324   -177   -147

   73 22/12    5 19.99 -0.10    51.6    365.4     50.7    2.244    100.0   -322   -177   -144

   74 22/12    5 19.99 -0.10    51.7    367.8     51.1    2.414    100.0   -320   -178   -142

   75 22/12    5 19.99 -0.10    51.8    370.4     51.4    2.591    100.0   -318   -178   -140

   76 22/12    6 19.99 -0.50    51.9    373.2     51.8    2.774    100.0   -508   -178   -330

   77 22/12    6 19.99 -0.50    52.2    376.4     52.3    3.203    100.0   -409   -178   -231

   78 22/12    6 19.98 -0.50    52.5    380.0     52.8    3.637    100.0   -388   -178   -210

   79 22/12    6 19.98 -0.50    52.8    384.1     53.3    4.076    100.0   -379   -178   -200

   80 22/12    6 19.98 -0.50    53.1    388.6     54.0    4.522    100.0   -372   -178   -193

   81 22/12    6 19.98 -0.50    53.5    393.6     54.7    4.972    100.0   -366   -179   -188

   82 22/12    6 19.98 -0.50    53.8    399.0     55.4    5.428    100.0   -361   -179   -183

   83 22/12    6 19.98 -0.50    54.1    404.9     56.2    5.890    100.0   -357   -179   -178

   84 22/12    6 19.97 -0.50    54.4    411.2     57.1    6.357    100.0   -353   -179   -174

   85 22/12    6 19.97 -0.50    54.7    418.1     58.1    6.829    100.0   -350   -179   -171

   86 22/12    6 19.97 -0.50    55.1    425.4     59.1    7.307    100.0   -347   -179   -168

   87 22/12    6 19.97 -0.50    55.4    433.2     60.2    7.790    100.0   -344   -179   -165

   88 22/12    6 19.97 -0.50    55.7    441.4     61.3    8.278    100.0   -341   -179   -162

   89 22/12    6 19.96 -0.50    56.1    450.2     62.5    8.772    100.0   -339   -180   -160

   90 22/12    6 19.96 -0.50    56.4    459.5     63.8    9.271    100.0   -337   -180   -157

   91 22/12    7 19.96 -1.10    56.8    469.3     65.2    9.775    100.0   -623   -180   -443

   92 22/12    7 19.96 -1.10    57.4    479.9     66.7   10.643    100.0   -474   -180   -294

   93 22/12    7 19.95 -1.10    58.0    491.4     68.3   11.514    100.0   -444   -180   -264

   94 22/12    7 19.95 -1.10    58.6    503.8     70.0   12.390    100.0   -430   -180   -250

   95 22/12    7 19.94 -1.10    59.2    517.1     71.8   13.269    100.0   -420   -180   -240

   96 22/12    7 19.94 -1.10    59.8    531.2     73.8   14.153    100.0   -412   -180   -231

   97 22/12    7 19.94 -1.10    60.4    546.3     75.9   15.040    100.0   -405   -180   -225

   98 22/12    7 19.93 -1.10    61.1    562.2     78.1   15.932    100.0   -399   -181   -219

   99 22/12    7 19.93 -1.10    61.7    579.0     80.4   16.827    100.0   -394   -181   -213

  100 22/12    7 19.93 -1.10    62.3    596.8     82.9   17.727    100.0   -389   -181   -208

  101 22/12    7 19.92 -1.10    62.9    615.4     85.5   18.630    100.0   -385   -181   -204

  102 22/12    7 19.92 -1.10    63.6    634.9     88.2   19.538    100.0   -381   -181   -200

  103 22/12    7 19.91 -1.10    64.2    655.4     91.0   20.449    100.0   -378   -181   -196

  104 22/12    7 19.91 -1.10    64.8    676.7     94.0   21.365    100.0   -374   -181   -193

  105 22/12    7 19.91 -1.10    65.5    699.0     97.1   22.285    100.0   -371   -181   -190

  106 22/12    8 19.90 -1.20    66.1    722.2    100.0   23.209    100.0   -416   -181   -235

  107 22/12    8 19.90 -1.20    66.8    746.4    100.0   24.197    100.0   -389   -182   -208

  108 22/12    8 19.90 -1.20    67.5    771.6    100.0   25.189    100.0   -382   -182   -200

  109 22/12    8 19.89 -1.20    68.2    797.8    100.0   26.185    100.0   -377   -182   -196

  110 22/12    8 19.89 -1.20    68.9    825.0    100.0   27.185    100.0   -374   -182   -192

  111 22/12    8 19.88 -1.20    69.6    853.2    100.0   28.190    100.0   -370   -182   -188

  112 22/12    8 19.88 -1.20    70.3    882.4    100.0   29.199    100.0   -367   -182   -185

  113 22/12    8 19.87 -1.20    71.0    912.6    100.0   30.212    100.0   -364   -182   -182

  114 22/12    8 19.87 -1.20    71.7    943.8    100.0   31.229    100.0   -362   -182   -180

  115 22/12    8 19.87 -1.20    72.4    976.1    100.0   32.251    100.0   -359   -182   -177

  116 22/12    8 19.86 -1.20    73.1   1009.3    100.0   33.277    100.0   -357   -183   -175

  117 22/12    8 19.86 -1.20    73.8   1043.7    100.0   34.308    100.0   -355   -183   -172

  118 22/12    8 19.85 -1.20    74.5   1079.0    100.0   35.343    100.0   -353   -183   -170

  119 22/12    8 19.85 -1.20    75.3   1115.4    100.0   36.383    100.0   -351   -183   -168

  120 22/12    8 19.84 -1.20    76.0   1152.8    100.0   37.427    100.0   -349   -183   -166

  121 22/12    9 19.84 -0.50    76.7   1191.3    100.0   38.476    100.0    -11   -183    172

  122 22/12    9 19.84 -0.50    77.2   1230.4    100.0   39.111    100.0   -180   -183      3

  123 22/12    9 19.83 -0.50    77.6   1270.1    100.0   39.753    100.0   -212   -183    -28

  124 22/12    9 19.83 -0.50    78.1   1310.5    100.0   40.401    100.0   -224   -184    -40

  125 22/12    9 19.83 -0.50    78.5   1351.6    100.0   41.055    100.0   -232   -184    -48

ta   =temperatura ambiente

te   =temperatura esterna

Ap=azione proporzionale in %

AREA= area considerta nella azione integrale in [°C x secondi

ai=azione integrale     in %

DELTA=scostamento dal setpoint X intervallo di tempo

TOT=ap+ai

qent =energia termica entrante dall esterno

qent =energia termica entrante dallesterno

qusc =energia termica entrante nell ambiente

qacc=energia termica accumulata nella parete

 

Cicli /temperature nodi :output calcolo

 

data...ora...te    1    2    3    4    5    6    7    8    9...ta

22/10    1  8.4 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0

22/10    1  8.4 14.1 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0

22/10    1  8.4 13.0 19.1 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 12.5 18.3 19.9 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 12.1 17.7 19.7 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 11.9 17.2 19.4 19.9 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 11.7 16.7 19.2 19.9 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 11.5 16.3 18.9 19.8 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 11.4 16.0 18.7 19.7 19.9 20.0 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 11.2 15.7 18.4 19.6 19.9 20.0 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 11.1 15.4 18.2 19.4 19.9 20.0 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 11.0 15.2 18.0 19.3 19.8 19.9 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 10.9 15.0 17.8 19.2 19.8 19.9 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 10.8 14.8 17.6 19.1 19.7 19.9 20.0 20.0 20.0 20.1

22/10    1  8.4 10.8 14.6 17.4 18.9 19.6 19.8 19.9 20.0 20.0 20.0

22/10    2  8.5 10.7 14.5 17.2 18.8 19.6 19.8 19.9 20.0 20.0 20.0

22/10    2  8.5 10.7 14.3 17.0 18.7 19.5 19.8 19.9 20.0 20.0 20.0

22/10    2  8.5 10.7 14.2 16.9 18.6 19.4 19.7 19.9 19.9 20.0 20.0

22/10    2  8.5 10.6 14.1 16.7 18.4 19.4 19.7 19.9 19.9 20.0 20.0

22/10    2  8.5 10.6 13.9 16.6 18.3 19.3 19.6 19.8 19.9 19.9 20.0

 

 

Orario:output calcolo

dati orari

..data.hh....ta....te..qent..qusc..qven..qdis..Wdis..qris..Wris..qbil..Wcli..parz..prop...int..WPDC

.........    °C    °C....Kj    KJ    KJ    KJ  watt    KJ  watt    KJ  watt     %     %     %  watt

22/12   1  20.0   0.6 -5897 -2520 -1782 -4302 -1195  4305  1196     3  1293  95.2  50.2  45.0  1256

22/12   2  20.0   0.1 -6102 -2543 -1828 -4371 -1214  4352  1209   -19  1326  97.3  50.9  46.4  1243

22/12   3  20.0   0.1 -5141 -2576 -1828 -4404 -1223  4427  1230    22  1326  98.9  50.1  48.9  1243

22/12   4  20.0   0.3 -4280 -2615 -1810 -4425 -1229  4426  1230     1  1313  98.5  50.0  48.6  1248

22/12   5  20.0  -0.1 -5212 -2651 -1846 -4497 -1249  4440  1233   -57  1339   100  51.8  47.9  1237

22/12   6  20.0  -0.5 -5552 -2682 -1881 -4563 -1267  4417  1227  -146  1364   100  56.4  43.6  1227

22/12   7  19.9  -1.1 -6278 -2708 -1932 -4640 -1289  4360  1211  -280  1400   100  65.5  34.5  1211

22/12   8  19.8  -1.2 -5525 -2733 -1936 -4669 -1297  4351  1209  -318  1403   100  76.0  24.0  1209

22/12   9  19.8  -0.5 -3358 -2762 -1867 -4629 -1286  4417  1227  -212  1353   100  83.3  16.7  1227

22/12  10  19.8  -0.1 -2932 -2793 -1827 -4620 -1283  4455  1237  -165  1324   100  88.9  11.1  1237

22/12  11  19.8   1.4   237 -2821 -1688 -4509 -1253  4597  1277    88  1225   100  86.5  13.5  1277

22/12  12  19.8   2.3   619 -2846 -1609 -4454 -1237  4781  1328   326  1169   100  76.2  23.8  1328

22/12  13  20.0   3.0   881 -2862 -1553 -4415 -1226  5077  1410   662  1131   100  54.9  45.1  1410

22/12  14  20.1   3.4   609 -2870 -1530 -4400 -1222  5246  1457   845  1116   100  27.1  72.9  1457

22/12  15  20.1   4.1  1399 -2866 -1480 -4346 -1207  3790  1053  -555  1065  68.4  35.9  32.5  1539

22/12  16  19.9   4.1   204 -2766 -1452 -4218 -1172  3587   996  -631  1053  64.7  67.0  -2.3  1539

22/12  17  20.0   3.6 -1443 -2738 -1505 -4243 -1179  4837  1344   594  1095  90.7  45.3  45.5  1481

22/12  18  20.0   2.8 -3085 -2700 -1581 -4281 -1189  4085  1135  -196  1146  81.8  51.4  30.4  1387

22/12  19  20.0   2.2 -3698 -2661 -1634 -4295 -1193  4292  1192    -2  1186  90.6  51.9  38.7  1316

22/12  20  20.0   1.8 -3873 -2643 -1672 -4314 -1198  4370  1214    55  1213  94.3  49.8  44.4  1287

22/12  21  20.0   1.7 -3492 -2636 -1681 -4317 -1199  4314  1198    -3  1220  93.3  49.8  43.4  1285

22/12  22  20.0   1.5 -3693 -2636 -1699 -4335 -1204  4320  1200   -15  1233  93.8  50.4  43.4  1280

22/12  23  20.0   1.2 -4072 -2642 -1727 -4369 -1214  4370  1214     1  1253  95.5  50.4  45.1  1272

22/12  24  20.0   1.0 -4083 -2652 -1745 -4397 -1221  4402  1223     5  1266  96.6  50.2  46.4  1266

LEGENDA

ta   =temperatura ambiente

te   =temperatura esterna

qusc =energia termica entrante nell ambiente

qent =energia termica entrante dallesterno

qven =energia termica per il ricambio aria

qdis =somma di qven e di qusc

Wdis =potenza termica totale dispersa dalla parete

qris = energia termica apportata dal generatore di calore

Wris =potenza termica per il riscaldamento

qbil =somma di qdis e di qris

Wcli=potenza termica in base alla temperatura esterna =K(ta-tes);

parz=rapporto % fra la potenza termica di riscaldamento e la potenza termica fornibile dalla PDC

prop=azione proporzionale in %

prop=azione integrale     in %

WPDC=potenza termica fornibile dalla PDC

 

Valori critici

 

---------------------------------------------------------------------------------

dati orari

..data.hh....ta....te..qent..qusc..qven..qdis..Wdis..qris..Wris..qbil..Wcli..parz..prop...int..WPDC

.........    °C    °C....Kj    KJ    KJ    KJ  watt    KJ  watt    KJ  watt     %     %     %  watt

27/11   9  19.7  -0.2 -4048 -2810 -1828 -4638 -1288  4446  1235  -192  1325   100 100.0   0.0  1235

27/11  10  19.6  -0.2 -3694 -2814 -1824 -4638 -1288  4446  1235  -193  1322   100 100.0   0.0  1235

27/11  11  19.7   1.6   760 -2826 -1658 -4484 -1246  4616  1282   132  1204   100 100.0   0.0  1282

29/11  14  19.7   0.1 -3237 -2830 -1800 -4630 -1286  4474  1243  -156  1305   100 100.0   0.0  1243

29/11  15  19.7   0.7 -1769 -2836 -1743 -4579 -1272  4531  1259   -48  1265   100 100.0   0.0  1259

29/11  16  19.7   1.1 -1477 -2842 -1706 -4548 -1263  4569  1269    21  1238   100 100.0  -0.0  1269

29/11  17  19.7   1.5 -1110 -2844 -1670 -4515 -1254  4607  1280    92  1213   100 100.0   0.0  1280

29/11  18  19.7   1.0 -2941 -2839 -1717 -4556 -1266  4559  1266     3  1246   100 100.0   0.0  1266

23/12   8  19.7  -1.3 -4875 -2795 -1932 -4727 -1313  4341  1206  -386  1400   100 100.0  -0.0  1206

23/12   9  19.6  -1.6 -5366 -2814 -1952 -4766 -1324  4313  1198  -453  1414   100 100.0   0.0  1198

23/12  10  19.5  -1.8 -5284 -2830 -1962 -4792 -1331  4294  1193  -498  1420   100 100.0   0.0  1193

23/12  11  19.4  -1.2 -3358 -2848 -1898 -4747 -1319  4351  1209  -396  1375   100 100.0   0.0  1209

23/12  12  19.4  -0.5 -2136 -2869 -1828 -4696 -1305  4417  1227  -279  1325   100 100.0  -0.0  1227

23/12  13  19.4   0.6  -283 -2886 -1723 -4610 -1280  4521  1256   -88  1250   100 100.0   0.0  1256

23/12  14  19.4   1.8  1197 -2898 -1613 -4512 -1253  4635  1287   123  1171   100 100.0   0.0  1287

23/12  15  19.4   2.0   -43 -2898 -1597 -4496 -1249  4654  1293   158  1160   100 100.0  -0.0  1293

23/12  16  19.4   1.5 -1953 -2881 -1646 -4526 -1257  4607  1280    80  1195   100 100.0   0.0  1280

23/12  17  19.4   1.3 -2175 -2855 -1665 -4520 -1256  4588  1274    67  1209   100 100.0   0.0  1274

23/12  18  19.4   0.9 -2991 -2831 -1703 -4534 -1259  4550  1264    16  1236   100 100.0   0.0  1264

23/12  19  19.4   0.5 -3530 -2811 -1739 -4551 -1264  4512  1253   -39  1262   100 100.0  -0.0  1253

23/12  20  19.4   0.6 -2780 -2799 -1730 -4529 -1258  4521  1256    -8  1255   100 100.0   0.0  1256

23/12  21  19.4   1.1 -1596 -2796 -1685 -4480 -1245  4569  1269    88  1223   100 100.0  -0.0  1269

23/12  22  19.5   1.1 -2167 -2796 -1686 -4482 -1245  4569  1269    87  1224   100 100.0  -0.0  1269

23/12  23  19.5   0.8 -3015 -2792 -1715 -4507 -1252  4540  1261    33  1244   100 100.0   0.0  1261

23/12  24  19.5   0.5 -3457 -2786 -1743 -4529 -1258  4512  1253   -17  1264   100 100.0  -0.0  1253

24/12   1  19.5   0.3 -3558 -2781 -1760 -4541 -1261  4493  1248   -49  1277   100 100.0  -0.0  1248

24/12   2  19.5   0.6 -2521 -2781 -1732 -4513 -1254  4521  1256     8  1257   100 100.0   0.0  1256

24/12   3  19.5   1.1 -1578 -2786 -1687 -4473 -1243  4569  1269    95  1225   100 100.0  -0.0  1269

24/12   4  19.5   0.9 -2669 -2790 -1707 -4497 -1249  4550  1264    53  1239   100 100.0   0.0  1264

24/12   5  19.5   0.5 -3534 -2787 -1744 -4532 -1259  4512  1253   -20  1265   100 100.0  -0.0  1253

24/12   6  19.5   0.0 -4287 -2782 -1789 -4571 -1270  4464  1240  -107  1297   100 100.0   0.0  1240

24/12   7  19.4  -0.2 -4097 -2779 -1805 -4584 -1273  4446  1235  -139  1309   100 100.0   0.0  1235

24/12   8  19.4  -0.5 -4411 -2780 -1830 -4610 -1281  4417  1227  -193  1326   100 100.0  -0.0  1227

24/12   9  19.4  -0.6 -4150 -2785 -1835 -4620 -1283  4408  1224  -213  1330   100 100.0  -0.0  1224

24/12  10  19.3  -0.4 -3376 -2793 -1813 -4607 -1280  4427  1230  -180  1315   100 100.0  -0.0  1230

24/12  11  19.3   0.2 -2026 -2805 -1756 -4561 -1267  4483  1245   -78  1273   100 100.0  -0.0  1245

24/12  12  19.3   1.7   927 -2821 -1619 -4439 -1233  4625  1285   186  1176   100 100.0  -0.0  1285

24/12  13  19.4   2.5   992 -2836 -1551 -4387 -1219  4865  1351   478  1128   100 100.0   0.0  1351

24/12  14  19.6   2.9   587 -2843 -1525 -4368 -1213  5034  1398   666  1111   100 100.0   0.0  1398

25/12  16  19.7  -0.6 -4091 -2831 -1865 -4697 -1305  4408  1224  -289  1352   100 100.0  -0.0  1224

25/12  17  19.6  -0.6 -3856 -2840 -1860 -4700 -1305  4408  1224  -292  1348   100 100.0  -0.0  1224

25/12  18  19.6  -0.4 -3253 -2848 -1837 -4684 -1301  4427  1230  -258  1331   100 100.0  -0.0  1230

25/12  19  19.5  -0.1 -2670 -2856 -1805 -4661 -1295  4455  1237  -206  1308   100 100.0   0.0  1237

25/12  20  19.5   0.3 -2032 -2862 -1765 -4627 -1285  4493  1248  -134  1280   100 100.0  -0.0  1248

25/12  21  19.5   0.5 -2057 -2865 -1744 -4610 -1280  4512  1253   -98  1265   100 100.0  -0.0  1253

25/12  22  19.5   0.3 -2877 -2862 -1761 -4623 -1284  4493  1248  -130  1277   100 100.0  -0.0  1248

25/12  23  19.4   0.3 -2744 -2855 -1758 -4613 -1281  4493  1248  -120  1275   100 100.0  -0.0  1248

25/12  24  19.4   0.1 -3228 -2847 -1774 -4621 -1284  4474  1243  -147  1286   100 100.0   0.0  1243

26/12   1  19.4   0.1 -3003 -2840 -1772 -4612 -1281  4474  1243  -138  1285   100 100.0   0.0  1243

26/12   2  19.4   0.3 -2478 -2836 -1751 -4587 -1274  4493  1248   -94  1270   100 100.0  -0.0  1248

26/12   3  19.3   0.1 -3171 -2833 -1767 -4600 -1278  4474  1243  -126  1282   100 100.0   0.0  1243

26/12   4  19.3  -0.5 -4417 -2827 -1819 -4646 -1291  4417  1227  -229  1319   100 100.0  -0.0  1227

26/12   5  19.2  -0.7 -4162 -2820 -1833 -4653 -1293  4398  1222  -255  1329   100 100.0   0.0  1222

26/12   6  19.2  -0.8 -3992 -2818 -1838 -4656 -1293  4389  1219  -267  1332   100 100.0  -0.0  1219

26/12   7  19.1  -0.8 -3723 -2821 -1833 -4654 -1293  4389  1219  -265  1328   100 100.0  -0.0  1219

26/12   8  19.1  -1.4 -5038 -2823 -1882 -4705 -1307  4332  1203  -373  1363   100 100.0  -0.0  1203

26/12   9  19.0  -1.3 -4006 -2825 -1866 -4692 -1303  4341  1206  -350  1352   100 100.0  -0.0  1206

26/12  10  18.9  -1.1 -3412 -2832 -1842 -4674 -1298  4360  1211  -313  1334   100 100.0   0.0  1211

26/12  11  18.9  -0.7 -2562 -2840 -1800 -4640 -1289  4398  1222  -242  1304   100 100.0   0.0  1222

26/12  12  18.8  -0.4 -2262 -2847 -1768 -4616 -1282  4427  1230  -189  1282   100 100.0  -0.0  1230

26/12  13  18.8  -0.3 -2422 -2850 -1756 -4606 -1279  4436  1232  -170  1273   100 100.0   0.0  1232

26/12  14  18.8  -0.1 -2141 -2848 -1735 -4582 -1273  4455  1237  -127  1258   100 100.0   0.0  1237

26/12  15  18.8   0.7  -514 -2845 -1660 -4505 -1251  4531  1259    26  1205   100 100.0   0.0  1259

26/12  16  18.8   1.7   869 -2844 -1570 -4414 -1226  4625  1285   211  1141   100 100.0  -0.0  1285

26/12  17  18.9   2.0   162 -2838 -1547 -4385 -1218  4654  1293   269  1124   100 100.0  -0.0  1293

26/12  18  18.9   1.0 -3004 -2818 -1642 -4461 -1239  4559  1266    98  1192   100 100.0   0.0  1266

26/12  19  18.9   0.2 -4086 -2790 -1717 -4507 -1252  4483  1245   -23  1245   100 100.0  -0.0  1245

26/12  20  18.9   0.4 -2635 -2769 -1698 -4467 -1241  4502  1251    35  1233   100 100.0   0.0  1251

26/12  21  18.9   0.4 -2690 -2761 -1699 -4460 -1239  4502  1251    43  1233   100 100.0   0.0  1251

26/12  22  18.9   0.4 -2675 -2758 -1700 -4458 -1238  4502  1251    45  1234   100 100.0   0.0  1251

26/12  23  18.9   0.7 -1955 -2758 -1674 -4431 -1231  4531  1259    99  1215   100 100.0   0.0  1259

26/12  24  19.0   1.0 -1590 -2759 -1648 -4408 -1224  4559  1266   151  1197   100 100.0   0.0  1266

27/12   1  19.0   0.9 -2266 -2759 -1660 -4419 -1228  4550  1264   130  1205   100 100.0   0.0  1264

27/12   2  19.0   0.0 -4440 -2753 -1744 -4497 -1249  4464  1240   -32  1265   100 100.0   0.0  1240

27/12   3  19.0   1.1  -800 -2749 -1644 -4393 -1220  4569  1269   176  1194   100 100.0  -0.0  1269

27/12   4  19.1   1.5  -933 -2754 -1611 -4365 -1213  4607  1280   241  1170   100 100.0   0.0  1280

27/12   5  19.1   1.4 -1838 -2756 -1624 -4381 -1217  4597  1277   216  1180   100 100.0   0.0  1277

27/12   6  19.1   1.2 -2410 -2751 -1647 -4397 -1222  4578  1272   181  1196   100 100.0  -0.0  1272

27/12   7  19.1   0.2 -4680 -2741 -1740 -4481 -1245  4483  1245     2  1263   100 100.0  -0.0  1245

27/12   8  19.2   0.5 -2816 -2733 -1713 -4446 -1235  4512  1253    66  1243   100 100.0  -0.0  1253

27/12   9  19.2   1.4  -779 -2738 -1633 -4371 -1214  4597  1277   226  1186   100 100.0   0.0  1277

27/12  10  19.4   3.4  3001 -2761 -1460 -4221 -1173  5246  1457  1025  1066   100 100.0   0.0  1457

10/ 1   6  19.7  -1.1 -5138 -2825 -1910 -4735 -1315  4360  1211  -374  1383   100 100.0   0.0  1211

10/ 1   7  19.6  -0.8 -3714 -2835 -1876 -4711 -1308  4389  1219  -322  1359   100 100.0  -0.0  1219

10/ 1   8  19.5  -0.6 -3350 -2847 -1852 -4699 -1305  4408  1224  -291  1342   100 100.0  -0.0  1224

10/ 1   9  19.5  -0.2 -2541 -2859 -1810 -4669 -1297  4446  1235  -223  1312   100 100.0   0.0  1235

10/ 1  10  19.4   0.0 -2496 -2867 -1788 -4655 -1293  4464  1240  -190  1296   100 100.0   0.0  1240

10/ 1  11  19.4   0.9  -625 -2872 -1703 -4575 -1271  4550  1264   -25  1236   100 100.0   0.0  1264

10/ 1  12  19.4   1.2 -1017 -2874 -1676 -4550 -1264  4578  1272    29  1216   100 100.0  -0.0  1272

10/ 1  13  19.4   1.1 -1866 -2867 -1685 -4552 -1265  4569  1269    16  1223   100 100.0  -0.0  1269

10/ 1  14  19.5   1.4 -1246 -2855 -1659 -4513 -1254  4597  1277    84  1204   100 100.0   0.0  1277

10/ 1  15  19.5   1.0 -2667 -2841 -1696 -4537 -1260  4559  1266    22  1231   100 100.0   0.0  1266

10/ 1  16  19.5   1.4 -1404 -2827 -1661 -4487 -1246  4597  1277   110  1206   100 100.0   0.0  1277

10/ 1  17  19.5   0.7 -3562 -2814 -1726 -4540 -1261  4531  1259   -10  1252   100 100.0   0.0  1259

10/ 1  18  19.5   0.5 -3362 -2801 -1744 -4545 -1262  4512  1253   -33  1265   100 100.0  -0.0  1253

10/ 1  19  19.5   0.5 -3038 -2793 -1743 -4537 -1260  4512  1253   -25  1265   100 100.0  -0.0  1253

10/ 1  20  19.5   0.6 -2718 -2791 -1734 -4525 -1257  4521  1256    -4  1258   100 100.0   0.0  1256

10/ 1  21  19.5   0.5 -3039 -2791 -1743 -4534 -1260  4512  1253   -22  1265   100 100.0  -0.0  1253

10/ 1  22  19.5   0.3 -3408 -2791 -1761 -4551 -1264  4493  1248   -59  1277   100 100.0  -0.0  1248

10/ 1  23  19.5   0.5 -2668 -2791 -1742 -4533 -1259  4512  1253   -21  1263   100 100.0  -0.0  1253

10/ 1  24  19.5   0.6 -2594 -2794 -1732 -4526 -1257  4521  1256    -5  1257   100 100.0   0.0  1256

11/ 1   1  19.5   0.7 -2483 -2796 -1723 -4519 -1255  4531  1259    11  1250   100 100.0   0.0  1259

11/ 1   2  19.5   0.9 -2147 -2798 -1705 -4503 -1251  4550  1264    47  1237   100 100.0   0.0  1264

11/ 1   3  19.5   1.1 -1938 -2799 -1688 -4487 -1246  4569  1269    82  1225   100 100.0  -0.0  1269

11/ 1   4  19.5   1.4 -1525 -2798 -1662 -4461 -1239  4597  1277   136  1207   100 100.0   0.0  1277

11/ 1   5  19.5   1.6 -1491 -2797 -1647 -4444 -1234  4616  1282   172  1196   100 100.0   0.0  1282

11/ 1   6  19.6   1.6 -1864 -2792 -1650 -4442 -1234  4616  1282   174  1198   100 100.0   0.0  1282

11/ 1   7  19.6   1.0 -3446 -2784 -1707 -4491 -1247  4559  1266    68  1239   100 100.0   0.0  1266

11/ 1   8  19.6   1.1 -2600 -2774 -1700 -4474 -1243  4569  1269    95  1234   100 100.0  -0.0  1269

11/ 1   9  19.6   1.1 -2634 -2771 -1701 -4472 -1242  4569  1269    97  1235   100 100.0  -0.0  1269

11/ 1  10  19.6   1.0 -2875 -2769 -1712 -4482 -1245  4559  1266    78  1243   100 100.0   0.0  1266

11/ 1  11  19.7   1.4 -1806 -2770 -1677 -4448 -1236  4597  1277   149  1218   100 100.0   0.0  1277

13/ 1   4  19.7  -0.4 -3531 -2811 -1845 -4656 -1293  4427  1230  -230  1337   100 100.0  -0.0  1230

13/ 1   5  19.6  -0.4 -3633 -2825 -1841 -4666 -1296  4427  1230  -239  1334   100 100.0  -0.0  1230

13/ 1   6  19.5  -0.9 -4776 -2834 -1881 -4715 -1310  4379  1216  -336  1363   100 100.0   0.0  1216

13/ 1   7  19.5  -0.9 -4124 -2838 -1875 -4713 -1309  4379  1216  -334  1358   100 100.0   0.0  1216

13/ 1   8  19.4  -1.0 -4168 -2844 -1878 -4722 -1312  4370  1214  -353  1360   100 100.0   0.0  1214

13/ 1   9  19.3  -1.1 -4159 -2850 -1881 -4731 -1314  4360  1211  -371  1362   100 100.0   0.0  1211

13/ 1  10  19.2  -1.6 -5113 -2854 -1919 -4773 -1326  4313  1198  -460  1389   100 100.0   0.0  1198

13/ 1  11  19.2  -0.8 -2479 -2860 -1838 -4698 -1305  4389  1219  -310  1332   100 100.0  -0.0  1219

13/ 1  12  19.2   0.6   180 -2874 -1706 -4580 -1272  4521  1256   -59  1238   100 100.0   0.0  1256

13/ 1  13  19.2   1.8  1371 -2887 -1597 -4484 -1246  4635  1287   151  1159   100 100.0   0.0  1287

13/ 1  14  19.3   3.2  2968 -2899 -1476 -4375 -1215  5161  1434   786  1076   100 100.0   0.0  1434

13/ 1  15  19.6   4.5  3957 -2913 -1377 -4290 -1192  5711  1586  1421  1008   100 100.0  -0.0  1586

LEGENDA

ta   =temperatura ambiente

te   =temperatura esterna

qusc =energia termica entrante nell ambiente

qent =energia termica entrante dallesterno

qven =energia termica per il ricambio aria

qdis =somma di qven e di qusc

Wdis =potenza termica totale dispersa dalla parete

qris = energia termica apportata dal generatore di calore

Wris =potenza termica per il riscaldamento

qbil =somma di qdis e di qris

Wcli=potenza termica in base alla temperatura esterna =K(ta-tes);

parz=rapporto % fra la potenza termica di riscaldamento e la potenza termica fornibile dalla PDC

prop=azione proporzionale in %

prop=azione integrale     in %

WPDC=potenza termica fornibile dalla PDC

------------------------------------------------------

 

 ESEMPI

Si accede ad una serie di esempi

 

Figura 11:maschera di scelta degli esempi

 

 

 

Gli archivi

 

Il modulo MATERIALI

Il modulo MATERIALI permette l’introduzione nell’archivio MATERIALI dei dati caratteristici , ai fini del calcolo termico, dei materiali che comporranno le PARETI.

 

Figura 12: i materiali

 

Il modulo PARETI

Figura 13:maschera input pareti

 

In questo modulo è possibile, a partire o meno dai materiali presenti in archivio, comporre pareti o pavimenti o elementi finestrati o ponti termici.

L’archivio PARETI può comporre la stratigrafia di una parete a partire dai materiali selezionabili nella lista: MATERIALI . Per scegliere il materiale cliccare prima sulla riga della griglia e POI sulla lista . Se sono specificati i valori di lambda e spessore viene calcolata la resistenza termica.

Se viene specificato il solo valore di lambda questo viene inteso come conduttanza ed R=1/C. Se viene specificata la sola resistenza termica non viene effettuato alcun calcolo.

Nuova parete: pulisce gli spazi della griglia e nomina la nuova parete secondo il campo di editazione: parete corrente.Occorre selezionare la disposizione della parete ed il tipo.

Materiali.Selezionando i materiali dell’archivio la conducibilità o conduttanza vengono collocati alla riga corrente

 

CALCOLA PARETE CORRENTE : aggiunge la resistenza liminare e calcola resistenza termica e trasmittanza della parete.

Inserisce una riga..:sposta la riga corrente in basso creando una riga vuota nella griglia

Cancella ..: cancella la riga corrente spostando di conseguenza in alto  le righe in basso

Pareti: selezionando con un click la parete memorizzata in archivio diventa la parete corrente ed è pertanto modificabile

Esci e salva: esce dal modulo e salva la parete corrente.

 

Sommario

Pompe di calore, regolazione ed inerzia termica. 1

Premessa. 1

Il modello termico. 1

Le condizioni climatiche. 1

Implementazione del modello termico della parete. 1

Esempio numerico. 1

La pompa di calore :selezione della potenza. 1

Verifica del calcolo. 1

I grafici prodotti dal calcolo. 1

IL SOFTWARE. 1

Tabulato completo. 1

Cicli /bilanci termici:output calcolo. 1

Cicli /temperature nodi :output calcolo. 1

Orario:output calcolo. 1

ESEMPI 1

Gli archivi 1

Il modulo MATERIALI 1

Il modulo PARETI 1